ユーザ用ツール
サイト用ツール
journal:volxx
差分
このページの2つのバージョン間の差分を表示します。
| 両方とも前のリビジョン 前のリビジョン 次のリビジョン | 前のリビジョン 次のリビジョン 両方とも次のリビジョン | ||
|
journal:volxx [2017/03/04 15:10] ss12955jp |
journal:volxx [2017/10/26 10:25] ss12955jp |
||
|---|---|---|---|
| 行 8: | 行 8: | ||
| + | ===== 会議参加記 ===== | ||
| + | 〔2017年10月26日 掲載〕 | ||
| + | * <fs large> | ||
| + | |||
| + | * <fs large> | ||
| + | 「福島第一原子力発電所デブリ取り出しに関わる水化学管理」参加報告</ | ||
| + | | ||
| + | | ||
| + | |||
| + | |||
| + | |||
| + | /* 古いモノ */ | ||
| + | /* =========================================================================== | ||
| + | ===== 総説 ===== | ||
| + | 〔2017年4月13日 掲載〕 | ||
| + | * <fs large> | ||
| + | |||
| + | <WRAP indent> | ||
| + | > 東京電力株式会社福島第一原子力発電所において発生する汚染水処理二次廃棄物の長期的な保管のための技術的知見を蓄積することを目的として，東京電力株式会社から発表されている情報を汚染水処理二次廃棄物管理の観点でとりまとめた．そして，長期保管に際する保管容器の健全性に対する留意事項として，塩化物イオン共存および放射線下でのステンレス鋼製容器の腐食，酸性条件および活性炭共存下でのステンレス鋼製容器の腐食，およびスラリーを収納した高性能容器（HIC）の放射線劣化を抽出した. | ||
| + | </ | ||
| + | |||
| + | \\ | ||
| ===== 研究論文 ===== | ===== 研究論文 ===== | ||
| + | 〔2017年4月13日 掲載〕 | ||
| + | * <fs large> | ||
| + | |||
| + | <WRAP indent> | ||
| + | > TRU廃棄物地層処分施設の長期力学挙動を評価するための解析コード MACBECE を開発した．解析コードには，セメント系材料からのカルシウムの溶出やベントナイト系材料のカルシウム型化およびスメクタイトの溶解などの化学的変遷に伴う力学特性変化および処分施設と周辺岩盤との力学的な相互作用を考慮した．開発した解析コードを用いてクリープ変形が生じやすいと考えられる軟岩サイトを想定し，TRU廃棄物地層処分施設の建設段階から，処分施設閉鎖後10万年までの力学挙動解析を行った．緩衝材の力学挙動モデルとして，ECモデルを用いることで応力が降伏曲面の特異点付近に陥ることを解消し，数値解析上，安定な解を得ることができた．さらに，周辺岩盤と処分施設の力学的相互作用を同時に解析することにより，周辺岩盤と処分施設の力学挙動を別々に解析した第2次TRUレポートの結果と比較して処分坑道の内径変位量が半分程度となることが示された. | ||
| + | </ | ||
| + | |||
| + | |||
| + | |||
| + | 〔2017年4月3日 掲載〕 | ||
| + | * <fs large> | ||
| + | |||
| + | <WRAP indent> | ||
| + | > 地層処分におけるガラス固化体の溶解寿命を再評価した．我が国での地層処分の技術的可能性を論じた報告では，時間と共に処分温度が低下することや表面積が減少することなどを無視しているため，ガラス固化体の溶解寿命は約7 万年と過小評価されている．しかし，これらの変化は物理的に確実に起こるものであるので，これらを無視せずに再評価を試みた．表面積の変化を考慮するために亀裂を有するガラス固化体を３つのモデル，すなわち，単一平板，単一粒径の小球群，べき乗粒径分布を持つ小球群，で表現した．すべてのモデルの全体積は円柱状のガラス固化体と同じで，製造時の割れを考慮して全表面積は円柱状のそれの10倍とした．寿命評価の結果，初期量の50%が溶解するまでの時間は，３つのモデルとも7万年を超え，溶解寿命は17～70万年となった．これから，従来の評価ではガラス固化体が核種を保持する能力が過小評価されていることが判った． | ||
| + | </ | ||
| + | |||
| 〔2017年3月4日 掲載〕 | 〔2017年3月4日 掲載〕 | ||
| * <fs large> | * <fs large> | ||
| <WRAP indent> | <WRAP indent> | ||
| - | > 福島第一原子力発電所の事故起源の放射性セシウムにより汚染された森林の除染に関して，居住区域における空間線量率が効果的に低減する線源の条件や除染の範囲を解析し，検討した．線源を134Cs および137Cs を含む堆積有機物層（A0層）と表層土（A1 層）とし，モンテカルロ法による3次元輸送計算コードMCNP を用いて空間線量率を算出した．森林斜面の数，汚染の分布状態，森林土壌中の放射性セシウムの量，森林土壌の傾斜角，除染範囲，林縁から評価点までの距離，評価点の高さをパラメータとした．その結果，汚染の分布状態が均一の場合，林縁から20 m までのA0 層の除染が，空間線量率の低減に効果的であることがわかった．一方，林縁から20 m 以遠の汚染が20 m 以内よりも高いような，汚染の分布状態が不均一の場合，A1 層に比べA0 層に含まれる放射性セシウムの量が多い条件においてのみ，林縁から40 m までのA0 層の除染により，空間線量率が顕著に低減した． | + | > 福島第一原子力発電所の事故起源の放射性セシウムにより汚染された森林の除染に関して，居住区域における空間線量率が効果的に低減する線源の条件や除染の範囲を解析し，検討した．線源を134Cs および137Cs を含む堆積有機物層（A0層）と表層土（A1 層）とし，モンテカルロ法による3次元輸送計算コードMCNP を用いて空間線量率を算出した．森林斜面の数，汚染の分布状態，森林土壌中の放射性セシウムの量，森林土壌の傾斜角，除染範囲，林縁から評価点までの距離，評価点の高さをパラメータとした．その結果，汚染の分布状態が均一の場合，林縁から20 m までのA0 層の除染が，空間線量率の低減に効果的であることがわかった．一方，林縁から20 m 以遠の汚染が20 m 以内よりも高いような，汚染の分布状態が不均一の場合，A1 層に比べA0 層に含まれる放射性セシウムの量が多い条件においてのみ，林縁から40 m までのA0 層の除染により，空間線量率が顕著に低減した． |
| </ | </ | ||
| - | |||
| - | /* =========================================================================== | ||
| 〔2016年8月22日 掲載〕 | 〔2016年8月22日 掲載〕 | ||
| * <fs large> | * <fs large> | ||
Permalink journal/volxx.txt · 最終更新: 2024/05/13 15:28 by ss12955jp
oeffentlich
